Titanové bezešvé trubky jsou široce používány v chemickém průmyslu, letectví a dalších průmyslových oborech. Válcování titanových bezešvých trubek se obecně zpracovává na válcovací stolici pro válcování za studena s vratným pohybem (tj. ve formátu odlupování). Během procesu deformace se trubky postupně zmenšují ve stěně a průměru spolu s rotací a posuvem válcovací stolice. Velikost trubky, kterou proces vyžaduje, lze získat po 5-10 válcování a dokončování při jednom válcování.
Obecně se pro válcování titanových bezešvých trubek za studena používají dvě vysoké (LG) a multihigh (LD) válcovací stolice. Válcovna LG může provádět redukci velkého průměru a zpracování zmenšování stěn, ale rozměrová přesnost po válcování je nízká a konec trubky je náchylný k praskání, nerovnoměrnosti a dalším jevům. Jev praskání lze řešit především broušením a vyrovnáváním před zpracováním polotovaru trubky; U nerovných konců trubek, které jsou podobné fenoménu "rybí tlamy", je nutné je při následném zpracování zploštit, jinak dojde k ucpání zátka. Proto tento článek analyzuje proces, nástroje, zařízení a další aspekty, aby zjistil příčiny nerovných konců potrubí a přijal účinná opatření k jejich řešení.
Když se trubka z čistého titanu válcuje, obvykle musí projít několikanásobným dokončením během jednoho průchodu. Po navinutí na požadovanou specifikaci trubky se konec trubky obecně zobrazí jako 1? 2 mm. Suroviny a procesy této šarže trubek se neliší od surovin a procesů u trubek vyráběných dříve, ale existují vážné nerovnoměrné výkyvy, s délkou 70 mm, která představuje 1 % délky trubky. Z výsledků zkoušek vnějšího průměru a tloušťky stěny před a po zpracování tloušťka stěny vzorku velmi kolísá. Průměrná tloušťka stěny naměřených dat v konvexní části je 2,33 mm a průměrná tloušťka stěny naměřených dat v konkávní části je 2,60 mm. Rozdíl mezi dvěma tloušťkami stěny dosahuje 0,27 mm, avšak odchylka tloušťky stěny na konci trubky po normálním válcování je 0,05-0,10 mm a odchylka tloušťky stěny nevyhnutelně povede k rozdílu koeficientu prodloužení. Dá se říci, že nerovnoměrná redukce stěny při válcování koncové trubky je přímou příčinou nerovného konce trubky. Proto může být nerovný konec trubky způsoben zařízením nebo nástroji.
Nerovnoměrná tloušťka stěny způsobená nástroji je způsobena instalací ozubené tyče, vyrovnáním formy, otevřením formy a dalšími faktory. Po měření je stupeň otevření horních a spodních matric 0,05 stupně; Vůle typu otvoru měřená spároměrem je 0,05 mm a vůle mezi ozubeným kolem a hřebenem je asi 1,6 mm; Stojan je upevněn na stojanu bez uvolnění a polohovací blok není deformován; Levý a pravý offsetový řez vzoru otvorů je . 02mm a nulová čára je zarovnána. Výše uvedená data měření ukazují, že instalace formy je v rámci konstrukčních požadavků.
Nerovnoměrná tloušťka stěny způsobená zařízením je způsobena podávaným množstvím, úhlem otáčení, koordinací činnosti atd. Rychlost válcování a podávané množství musí být v souladu s požadavky procesu. Během provozu zařízení jsou rotace a podávání v zadní úvrati a rotace v přední úvrati koordinovány a není zjištěn žádný předstih nebo zpoždění rotace a podávání; Úhel natočení pozorování je 52 stupňů - 53 stupňů, což je v rozsahu požadavků na konstrukci zařízení; Pokračujte v měření podávaného množství během válcování. Bylo zjištěno, že krmné množství je jednotné. Bylo však zjištěno, že jádrová tyč koaxiální s polotovarem trubky se pohybuje dopředu a dozadu až o 10 mm. Podle požadavků nesmí být pohyb jádrové tyče vpřed a vzad během válcování větší než 0,5 mm, jinak bude vážně ovlivněna přesnost polohy jádrové tyče během válcování. Další kontrola ukazuje, že drážková mezera ve spojení mezi jádrovou tyčí a vozíkem jádrové tyče je 20 mm, což překračuje požadavek 8 mm. Když je titanová trubka přiváděna v zadní úvrati, je vůle mezi drážkou a jádrovou tyčí příliš velká, což nevyhnutelně způsobí posunutí jádrové tyče, když se polotovar trubky posouvá. Poloha jádrové tyče spojené s jádrovou tyčí se tak během válcování velmi mění, to znamená, že poloha jádrové tyče a průchodu již není polohou nastavenou procesem, ale pohybuje se vpřed. Při rolování do přední úvrati je tedy trubka ve skutečnosti válcována na tenčí rozměr; Přestože se jádrová tyč pohybuje vpřed s polotovarem trubky, pružina na předním konci drážkování je vždy pod silou. Když průchod dosáhne přední úvrati, vnitřní otvor trubky se oddělí od jádrové tyče. V tomto okamžiku pružina tlačí jádrovou tyč dozadu, takže jádrová tyč také ustupuje. V této době prostup sjednocuje silnější část boční stěny po válcování trubky. Avšak v důsledku ustupování jádrové tyče není tlustší část uniformované stěny uniformovaná, což má za následek velký rozdíl v tloušťce stěny. Upravte vůli drážkování ve spojení mezi jádrovou tyčí a vozíkem jádrové tyče. Po seřízení se zjistí, že fenomén nerovných konců trubek mizí.
Nadměrná drážková vůle ve spojení mezi jádrovou tyčí a vozíkem jádrové tyče a tím způsobené vážné posunutí polohy jádrové tyče jsou hlavními důvody nerovného konce trubky po válcování polotovaru trubky.
